スラブの設計

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名称

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基本条件

周辺固定条件

t (mm)
dt (mm)

l_x (m)
l_y (m)

λ(l_y/l_x)=1 d =110( j =96.25)

荷重

w (kN/m²)
P (kN)

wp=6.4kN/m²

配筋

短辺端部
短辺中央

長辺端部
長辺中央

材料

Fc (N/mm²)
E (N/mm²)
γ (kN/m³)

詳細条件

種別
変形増大係数
応力倍率

曲げ

短辺

・端部 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_x1=kNm

M_ax1=kNm

M_x1/M_ax1 =

・中央 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_x2=kNm

M_ax2=kNm

M_x2/M_ax2 =

長辺

・端部 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_y1=kNm

M_ay1=kNm

M_y1/M_ay1 =

・中央 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_y2=kNm

M_ay2=kNm

M_y2/M_ay2 =

せん断

Q_x=kN

Q_y=kN

τ_max=N/㎟

f_s=N/㎟

τ_x / f_s =

たわみ

δ=㎜

告示平12建告第1459号

δ/l_x=

t/l_x=

必要スラブ厚(RC規)

必要t=㎜

解説

入力内容の解説
計算内容の解説
規基準
参考文献

・周辺固定条件

スラブの周辺固定条件は下記によります。

・t	: スラブ厚(㎜)
・dt	: 引張縁からの引張鉄筋重心位置(㎜)
・d	: スラブの有効せい(㎜)
・j	: スラブの応力中心間距離(㎜)
・lx	: 短辺方向スラブ長さ(m)
・ly	: 長辺方向スラブ長さ(m)
・w	: 床検討用総荷重（スラブ自重を含む)(kN/㎡)
・P	: 片持ちスラブ先端の集中荷重(kN)
・wp	: 積載荷重+仕上げ荷重(kN/㎡)
・Fc	: コンクリート強度(N/㎟)
・E	: ヤング係数(N/㎟)
・γ	: コンクリートの単位体積重量(N/㎟)

スラブの応力・たわみ算定方法

スラブの応力及びたわみはスラブ断面に平面保持仮定が成り立ち,板厚方向のひずみとスラブ面内の軸変形を無視できると仮定した（微小変位薄板理論)場合に得られる応力とたわみの関係式から求められる偏微分方程式をフーリエ級数による解法を用いて求めています。詳細な解法については,参考文献１)によります。計算条件として,級数m,nをそれぞれ5個とり,ポアゾン比を0と仮定しています。但し,プログラム上では特定の辺長比に応じた応力・たわみをあらかじめ計算しておき,計算していない範囲の応力・たわみは線形補完しています。計算結果は「鉄筋コンクリート構造計算用資料集｜日本建築学会」⁴⁾等に記載されているスラブの応力算定図表とほぼ同じになります。表記の算定図表と異なる点として,算定図表では辺長比の適用範囲が2までとなっている周辺固定条件がありますが,本アプリでは,全ての周辺固定条件において,辺長比4まで計算しています。ただし,計算結果の正確性や妥当性は設計者の判断によります。

4辺固定スラブの略算

4辺固定のスラブの曲げ略算法式はRC規（2018)より下記によります。

短辺x方向の曲げモーメント(単位幅につき）

両端最大負曲げモーメント

M_x1 = -w_xl_x²/12

中央最大正曲げモーメント

M_x2 = w_xl_x²/18

長辺y方向の曲げモーメント(単位幅につき）

両端最大負曲げモーメント

M_y1 = -wl_x²/24

中央最大正曲げモーメント

M_y2 = wl_x²/36

ここで,

lx	: 短辺有効スパン
ly	: 長辺有効スパン
w	: 単位面積についての全荷重
	w_x = l_y⁴w/(l_x⁴ + l_y⁴)

必要スラブ厚の計算(RC規準)

必要スラブ厚の計算は下記によります。

支持条件	スラブ厚さt(mm)
4辺固定	t = 0.02((λ-0.7)/(λ-0.6))(1 + w_p/10 + l_x/10000)l_x
片持ち	t = l_x/10

ここで,

λ	: l_y/l_x
lx	: 短辺有効スパン(m)
ly	: 長辺有効スパン(m)
	ただし,有効スパン長さとは,梁,その他支持部材間の内法寸法をいう。
w_p	: 積載荷重と仕上げ荷重との和(kN/㎡)

政令第77条の2 告示平12建告第1459号 RC規(2018)18条

(床版の構造)

第77条の2構造耐力上主要な部分である床版は,次に定める構造としなければならない。ただし,第８２条第四号に掲げる構造計算によつて振動又は変形による使用上の支障が起こらないことが確かめられた場合においては,この限りでない。

一厚さは,8センチメートル以上とし,かつ,短辺方向における有効張り間長さの40分の1以上とすること。

二最大曲げモーメントを受ける部分における引張鉄筋の間隔は,短辺方向において2センチメート以下,長辺方向において30センチメート以下で,かつ,床版の厚さの3倍以下とすること。

2 前項の床版のうちプレキャスト鉄筋コンクリートで造られた床版は,同項の規定によるほか,次に定める構造としなければならない。

一周囲のはり等との接合部は,その部分の存在応力を伝えることができるものとすること。

二 2以上の部材を組み合わせるものにあつては,これらの部材相互を緊結すること。

建築物の使用上の支障が起こらないことを確かめる必要がある場合及びその確認方法を定める件

建築基準法施行令（昭和二十五年政令第三百三十八号）第82条第四号の規定に基づき,建築物の使用上の支障が起こらないことを確かめる必要がある場合及びその確認方法を次のように定める。

第1 建築基準法施行令（以下「令」という。）第82条第四号に規定する使用上の支障が起こらないことを検証することが必要な場合は,建築物の部分に応じて次の表に掲げる条件式を満たす場合以外の場合とする。

建築物の部分

条件式

木造

はり(床面に用いるものに限る。以下この表において同じ。)

D/l>1/12

鉄骨造

デッキプレート版(床版としたもののうち平成14年国土交通省告示第326号の規定に適合するものに限る。以下同じ

t/lx>1/25

はり

D/l>1/12

鉄筋コンクリート造

床版(片持ち以外の場合)

t/lx>1/30

床版(片持ちの場合)

t/lx>1/10

はり

D/l>1/10

鉄骨鉄筋コンクリート造

はり

D/l>1/12

アルミニウム合金造

はり

D/l>1/10

軽量気泡コンクリートパネルを用いた構造

床版

t/lx>1/25

この表において,t,lx,D及びlは,それぞれ以下の数値を表すものとする。

t	床版の厚さ(単位ミリメートル)
lx	床版の短辺方向の有効長さ(デッキプレート床版又は軽量気泡コンクリートパネルにあっては,支点間距離)(単位ミリメートル)
D	はりのせい(単位ミリメートル)
l	はりの有効長さ(単位ミリメートル)

第2 令第82条第四号に規定する建築物の使用上の支障が起こらないことを確認する方法は,次のとおりとする。

一当該建築物の実況に応じた固定荷重及び積載荷重によってはり又は床版に生ずるたわみの最大値を計算すること。ただし,令第85条の表に掲げる室の床の積載荷重については,同表（は）欄に定める数値によって計算することができる。

二前号で求めたたわみの最大値に,構造の形式に応じて次の表に掲げる長期間の荷重により変形が増大することの調整係数（以下「変形増大係数」という。）を乗じ,更に当該部材の有効長さで除して得た値が250分の1以下であることを確認すること。ただし,変形増大係数を載荷実験により求めた場合においては,当該数値を用いることができる。

構造の形式		変形増大係数
木造		2
鉄骨造		1(デッキプレート版にあっては1.5)
鉄筋コンクリート造	床版	16
	はり	8
鉄骨鉄筋コンクリート造		4
アルミニウム合金造		1
軽量気泡コンクリートパネルを用いた構造		1.6

18条床スラブ

1. 床スラブの厚さは通常の場合,表18.1に示す値以上かつ,80cm以上とする。ただし,軽量コンクリート床スラブでは表18.1に示す値の1.1倍以上,かつ 100mm以上とする。周辺固定条件が異なる場合または,表18.1によらない場合は,適切な計算,または実験によってスラブに有害なたわみ,ひび割れあるいは振動障害を生じないことを確認する。

**表18.1** 床スラブの厚さの最小値
支持条件	スラブ厚さt(mm)
周辺固定	t = 0.02((λ-0.7)/(λ-0.6))(1 + w_p/10 + l_x/10000)l_x
片持ち	t=lx/10

[注]	1)	λ	: l_y/l_x
		lx	: 短辺有効スパン(m)
		ly	: 長辺有効スパン(m)
			ただし,有効スパン長さとは,梁,その他支持部材間の内法寸法をいう。
	2)	w_p	: 積載荷重と仕上げ荷重との和(kN/㎡)
	3)	片持ちスラブの厚さは支持端について制限する。その他の部分の厚さは適切に低減してよい。

2. 小梁付き床スラブにあっては,小梁の過大たわみおよび大梁に沿った床スラブの過大なひび割れを防止するため,小梁に十分な曲げ剛性を確保するものとする。

3. 曲げモーメントに対する断面の算定は,13条の4.によって算定してよい

4. せん断力および付着・定着に対する算定は,15条,16条および17条に準じる。

5. スラブの配筋は前項によるほか,次の(1)および(2)による。ただし,軽量なスラブまたは特殊なスラブはこの限りではない。

(1) スラブの引張鉄筋は,D10以上の異形鉄筋あるいは鉄線の径が6㎜以上の溶接金網を用い,正負最大曲げモーメントを受ける部分にあっては,その間隔を表18.2に示す値とする。

**表18.2** 床スラブの配筋
	普通コンクリート	軽量コンクリート(一種,二種)
短辺方向	200mm以下径9mm未満の溶接金網では150mm以下	200mm以下径9mm未満の溶接金網では150mm以下
長辺方向	300mm以下,かつスラブ厚さの3倍以下径9mm未満の溶接金網では200mm以下	250mm以下径9mm未満の溶接金網では200mm以下

(2) スラブの各方向の全幅について,鉄筋全断面積のコンクリート全断面積に対する割合は0.2%以上とする。

1) 東洋一・小森清司:建築構造学体系,11巻,平板構造,彰国社 1970

2) 全国官報販売協同組合,2020年版建築物構造関係技術基準解説書,2022.11

3) (社)日本建築学会:鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説,2018.12

4) (社)日本建築学会:鉄筋コンクリート構造計算用資料集,2002.2

名称

Alert

基本条件

周辺固定条件

t (mm)
dt (mm)

l_x (m)
l_y (m)

λ(l_y/l_x)=1 d =110( j =96.25)

荷重

w (kN/m²)
P (kN)

wp=6.4kN/m²

配筋

短辺端部
短辺中央

長辺端部
長辺中央

材料

Fc (N/mm²)
E (N/mm²)
γ (kN/m³)

詳細条件

種別
変形増大係数
応力倍率

曲げ

短辺

・端部 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_x1=kNm

M_ax1=kNm

M_x1/M_ax1 =

・中央 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_x2=kNm

M_ax2=kNm

M_x2/M_ax2 =

長辺

・端部 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_y1=kNm

M_ay1=kNm

M_y1/M_ay1 =

・中央 :

a_t =㎟f_t =N/㎟

M_y2=kNm

M_ay2=kNm

M_y2/M_ay2 =

せん断

Q_x=kN

Q_y=kN

τ_max=N/㎟

f_s=N/㎟

τ_x / fs =

たわみ

δ=㎜

告示平12建告第1459号

δ/l_x=

t/l_x=

必要スラブ厚(RC規)

必要t=㎜

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荷重

配筋

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詳細条件

曲げ

短辺

長辺

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